该场地地面层为第系崩坡积块石及残破积砂质粘土，松散堆积层厚2.08.0，下层基岩为晚侏罗纪燕山期中细粒花岗岩，以长石和石英为主，中细粒结构，块状构造，山体层风化严重，强风化层厚1014m不等，节理裂缝发育，且多呈闭合状态，无填充物。隧道埋深*大146爪，*小2.5，本工程设计为直线双车道，全长坡2.3，内轮廓为曲墙单心圆断面，r=4.73m，净商6.8m，净空面积约54m2，毛洞*大开挖跨度为。36m.

　　洞内路面为坡度2的双向横坡，洞内自然通风，灯光照明，进出洞口路面设计标高比旧路面低2830，距旧路约200m.

　　2隧道的设计施工及其支护形式采用复合式衬砌结构，初期支护以喷射混凝土锚杆钢筋网为主要支护手段，洞口加强段的初期支护设型钢拱，间距800，类围岩段辅以格栅拱作为其加劲措施，=1类围岩段及洞口加强段设置仰拱，其厚度及混凝土强度与次衬砌相同，具体围岩类别支护参数1.

　　当仰拱段仰拱混凝土浇筑完毕，且衬砌里程距开挖面般约90m时，根据量测反馈的沉降收敛信息，若洞内围岩稳定，则应施作次衬砌馄凝土，以确保已施工完成的初期支护洞段安全牢固。

　　另外，为确保进出洞口段开挖的安全，按原设计要求，在进入洞身开挖前必须在开挖轮廓线上施作超前小导管，采用外径42mm壁厚4mm的热乳无缝钢管加工制成，长3.5m，钢管前端加工成锥形，尾部焊接6钢筋加劲箍，管壁周钻4排6压浆孔，施工时钢管沿隧道周边以13外插角打入围岩，钢管环向间距40，每环小导管共45根，详1.

　　超前小导管注浆采用水泥水玻璃浆液，注浆压力0.51.0，水泥浆的水灰比为1水泥标号425，水玻璃波美度为30，模数为2.4.

　　3偏压浅埋破碎围岩进出洞口的处理3.1洞口施工经砍树清及进步槽探后，发现隧道进出口处的地质情况较原设计资料描述得要差，进洞口位于山腰部，为松散崩坡积块石土，结构破碎，洞口东北侧山脚有常年溶水山溪，地水丰富；出洞口则位于溪沟发育和常年有水的山涧沟谷，且偏压浅埋，*小埋深仅2.51山体层风化严重，强风化项目洞口加强段初020喷射砼期6.5钢筋网支护22锚杆次衬砌，0现浇砼仰拱辅助措施格栅拱800超前小导管型钢拱800李常贵偏压浅埋破碎软弱夹层围岩隧道施工的技术处理mm嫩6钢管在隧道进口设15个测点，累计下沉量为615，在隧道出口设14个测点，累计下沉量为6洞内水平变形量在隧道进口设30个测点，累计变形量为3.9310.28，在隧道出口设28个测点，累计变设计变更后虽然工程造价有所提高，但考虑到本隧道进口处为松散崩坡积块石土围岩，出口处存在严重偏压浅埋的地质情况，加上在雨季施工，因此我们认为这样的变更还是很有必要的，使隧道施工的安全进度工程总造价以及建成后的营运质量和安全更有保障。

　　4软弱夹层围岩的处理当本隧道进尺至反32+897时，在原1类围岩的掌子面上出现了软弱夹层，且不断有水渗出，该夹层由于长年累月受地面裂隙水的侵蚀，己严重风化成黑白淤泥。该地质情况与原设计地质资料不符，于是掌子面立即停止进尺施工，对其采用喷射混凝土封闭17.5浆砌片石层厚度为10141不等。且施工时正值该地区年降雨量*大的季节，对施工非常不利，严重威胁到工程的质量和安全。为了保障进洞口的施工质量和安全，以及隧道建成后的营运质量，经论证决定将原设计的超前小导管支护改为隧道进洞口增设22m，出洞口，设26m的长管棚支护结构。

　　长管棚采用1086热轧无缝钢管，环向间距420mm，采用水泥水玻璃双液注浆，注浆终压力2触3或达到设计注浆量，同时在进出口各增设4m明洞，2.

　　3.2长管棚施工当洞口边仰坡开挖至拱顶时，进行环状开挖，并预留核心土，核心土平台长56作为长管棚施工，导向管定位和固定关模灌注套拱混凝土搭设工作平台安装长管棚钻机钻孔扫孔钢管加工及其安装注浆，检查质量。

　　上述步骤中导向管的安装是关键，测量定位要准确，否则将影响钻孔的方向。钻孔时应根据围岩的软硬程度随时更换钻头，当钻孔到定深度时检查其左右仰俯的偏差并找出规律，调整钻孔参数，特别是拱腰处的钻孔方向不易控制，更需特别留意。

　　注浆时要设排气孔，同时注意周围有无窜浆现象，注浆前将套拱与坡面相交处喷射201厚混凝土封闭，防止浆液沿节理缝隙处流出。

　　本工程的进出洞口由原设计的超前小导管支护改为长管棚支护，施工监测的结果明取得了良好口设9个测点，累计下沉量为ll18mm，在隧道出口设9个测点，累计下沉量为4免；拱顶下沉量超前小导管注浆断面布置加劲邀锢花管太样广东土木与建筑并对洞内围岩进行细致的查探量测及对洞外相应的地面和地形进行勘察，经勘探发现与出现软弱围岩里程相对应的地有天然沟谷横卧山脊，应验了，沟必断的说法。

　　为安全穿过该断层，同时考虑控制工程费用，我们采取了沿掌子面周边以30外插角向围岩打3.5 4.0，1长超前锚杆，并将原来的瓜类围岩变为，类围岩进行施工和支护，同时增设格栅拱的方法进行处理，同时对涌水处及时敷设排水管将水引出洞外。经过上述处理，本工程安全顺利地通过了夹层，取得了良好的安全和经济效果。

　　当然，对于隧道洞内出现软弱夹层围岩的处理方案是多种多样的，根据软弱夹层的厚度及分布情况，可采用管棚超前小导管或注浆固结等方法，且如果软弱夹层过厚，围岩突变或涌水情况太严重，则采用超前锚杆支护和进尺均不可行的，这时可考虑5结束语大多数隧道工程由于地质情况复杂多变，严重制约了隧道的建设质量和影响工程造价。在施工过程中，经常会遇到围岩的地质状态与设计采用的地质勘察结果不符的情况，因此需要在施工中根据地质调查和围岩变形量测的分析结果，适当调整或变更施工方法支护形式及其相关参数，以适应围岩的实际情况，使隧道工程的设计更趋完善和合理，施工更安全快捷，造价也更经济。

　　止接第38页使操作平台发生飘移，直接影响建筑物的垂直度，故偏心控制尤为重要。如平台飘移距离很小，则可利用调径装置进行调整；如飘移较大，则可顶紧在平台辐射梁和烟囱主筋之间的某方向拉上的数个花篮螺丝，每滑升次顶紧次，逐渐将平台拉回。

　　滑升中出现扭转时应及时纠正，可采用控制收分的方法，即将收分模板收分偏快的面用100100木枋顶住使其停止，仅使模板向反扭转方向收分，如此反复和循序渐进即可控制操作平台的扭转。另外，调整混凝土浇筑方向与平台扭转方向相反，也有定6结束语对于无井架液压滑升施工，其质量控制的关键技术是筒体的滑升和垂直度控制，本工程按上述措施施工，取得良好的控制效果，并总结出以下体会做好配合比的试配是工程滑升成畋的关键；辐射梁和千斤顶的安装质量是保证滑升顺利进行的重点；采用2518吊锤作垂直度控制，方法简单，效果良好；采用无井架液压滑升技术，可节约钢材和劳动力，经济效益明显。